Озз защита что это

Схема защиты от ОЗЗ в шкафу КРУ или КРУН и на линии с действием на отключение

В данной статье, речь пойдет о схеме защиты от ОЗЗ в шкафу КРУ или КРУН и на линии с действием на отключение.

Существующие дуговые КРУН напряжением 6-35 кВ действуют только при коротком замыкании (КЗ). КЗ в шкафу сопровождается выбросом раскаленных частиц, дуга растягивается на значительное расстояние, быстро ионизируя вокруг себя большой объем воздуха. В зону дуги при этом попадают открытые части шкафа, что может привести к повреждению трансформаторов тока и цепей дуговой защиты. Даже в случае срабатывания дуговой защиты возможно разрушение шкафа и возникновение пожара.

Опасность повреждения выключателя при КЗ в его отсеке вызывает необходимость отключения ввода или секционного выключателя при отключенном вводе.

Такое действие дуговой защиты снижает надежность электроснабжения.

Многочисленные испытания шкафов КРУН показали, что повреждения в нем начинается с однофазного замыкания на землю (ОЗЗ), которое переходит в КЗ через время, величина которого подчиняется закону нормального распределения со средним значением 548 мс.

Для уменьшения размеров повреждения шкафа необходимо его отключение на стадии развития аварии, до перехода ОЗЗ в КЗ, когда ток на 2-3 порядка меньше тока КЗ.

Для осуществления защиты от ОЗЗ необходимо на ответвлениях от сборных шин к выключателю установить трансформаторы тока нулевой последовательности (ТТНП ) ТТ2-N (рис. 1а), через который пропустить три шины ответвлений. К ТТ2-N подключить реле КА2 защиты от ОЗЗ. На понизительных подстанциях при шинном вводе ТТ1-N реле КА1 не устанавливается. Вместо реле КА1 используется реле контроля изоляции KV0. В тех случаях, когда по конструктивным соображениям не представляется возможным использовать один ТТНП необходимо установить в каждой фазе датчик тока нулевой последовательности с кольцевым сердечником с катушкой Роговского.

Схема работает следующим образом. При ОЗЗ в точке К1 или КЗ (рис. 1а) защита от ОЗЗ с реле КА2 действует с выдержкой времени 0,15 с реле КТ2 на отключение выключателя линии Q2.

При ОЗЗ в точке К2 защита от ОЗЗ с реле КА1 действует с выдержкой времени 0,3 с и 0,45 с реле KТ1 на отключение выключателя Q3 и Q1, соответственно.

Действие защиты на кабельной линии (КЛ) (точка К3) на отключение регламентируется ПУЭ. При этом компенсация емкостных токов не требуется.

При действии защиты от ОЗЗ на отходящей линии на сигнал следует предусматривать дифференциальную защиту от ОЗЗ, для чего необходимо соединять по дифференциальной схеме шинный ТТНП, установленный в цепи ответвления от сборных шин и кабельный ТТНП в шкафу, и логическую защиту шкафа.

Схема работает следующим образом (рис. 16).

При ОЗЗ в шкафу КРУ или КРУН срабатывает реле КА1 защиты от ОЗЗ с действием с выдержкой времени 0,15 с реле КТ1 на отключение выключателя Q2 линии.

При ОЗЗ в точке КЗ на КЛ срабатывают реле защиты КА1 и КА2, которое своим размыкающим контактом разрывает цепь отключения выключателя линии.

При ОЗЗ в точке К2 защита от ОЗЗ действует аналогично, приведенной на рисунке 1а.

Для резервирования защит устанавливается логическая защита от КЗ, действующая на отключение ввода и секционного выключателя.

1. Для уменьшения размеров повреждения в шкафу КРУ или КРУН необходимо выполнение защиты от ОЗЗ.

2. Для резервирования защиты от ОЗЗ следует предусматривать логическую защиту шин, действующую при КЗ.

3. В конструкцию шкафов следует внести изменения, установив на ответвлениях шинные ТТНП.

Источник

Достоверное и быстрое выявление поврежденных присоединений при однофазных замыканиях на землю в сети 6-35 кВ

Задача определения присоединения с однофазным замыканием на землю (ОЗЗ) в сетях 6(10)-35 кВ в настоящее время не имеет эффективного решения несмотря на динамичное развитие техники релейной защиты и увеличение установленного парка микропроцессорных устройств на объектах энергетики. Специалисты НТЦ «Механотроника» разработали специальный алгоритм для определения поврежденного фидера.

В реальных условиях на энергообъектах до сих пор при возникновении ОЗЗ на секциях шин срабатывает неселективная сигнализация по повышению напряжения нулевой последовательности. При этом нет четкого определения фидера с ОЗЗ. Если секция шин питается от вышестоящей подстанции, то такая же неселективная сигнализация срабатывает на нескольких распределительных устройствах 6-10 кВ.
Поиск ОЗЗ осуществляется методом последовательного отключения/включения всех фидеров 6-10 кВ на всех распределительных устройствах. Эти переключения влияют на работу технологического оборудования потребителей, загружают оперативный персонал непродуктивной работой и увеличивают время на устранение замыкания.

Варианты решений

За последние десятилетия в области защиты от ОЗЗ появилось много разработок, по этой тематике было защищено значительное количество кандидатских и докторских диссертаций, однако решение, которое получило бы массовое распространение, пока не найдено. Применение предлагаемых разработок зачастую затруднено несовершенством их характеристик, сложностью задания уставок и отсутствием методик расчета.

Кроме того, рекомендуется устанавливать совместно с защитами присоединений отдельные централизованные устройства для выявления однофазных замыканий на землю. Возникает парадоксальная ситуация: из-за несовершенства защит присоединений 6-35 кВ и трудности выявления присоединения с ОЗЗ эксплуатирующие организации вынуждены применять дополнительное дорогостоящее оборудование.
С одной стороны, внедрение централизованных устройств — привлекательное решение для производителей техники РЗА, так как позволяет увеличить выпуск продукции в сегменте 6-35 кВ. С другой — эта концепция не оптимальна для серьезной модернизации подстанционного оборудования 6-35 кВ, так как в масштабах энергосистемы страны приведет к значительным затратам.

Селектор направления ОЗЗ

НТЦ «Механотроника» оценил долгосрочные концепции развития в области выявления присоединения с ОЗЗ и признал наиболее перспективной совершенствование методов выявления таких фидеров в существующих защитах 6-35 кВ. Был разработан уникальный алгоритм — селектор направления однофазного замыкания на землю (СНОЗЗ). Алгоритм выявляет начальный момент пробоя и анализирует переходный процесс тока и напряжения нулевой последовательности, проводя оценку динамики изменения направления мощности нулевой последовательности.

СНОЗЗ использует принцип выделения свободной составляющей переходного процесса и последующей ее обработки с применением стандартных функций частотных преобразований и элементов математической статистики.

Рисунок 1. Схема сети с изолированной нейтралью 6–10 кВ

На рисунке 1 показан пример схемы защищаемой сети. Процессы, происходящие при внутреннем и внешнем замыканиях, отличаются направлением мощности нулевой последовательности в момент замыкания. При однофазном замыкании на землю в зоне действия защиты от ОЗЗ ток и напряжение нулевой последовательности в момент пробоя разнонаправлены (рис. 2), а при замыкании вне зоны действия защиты — сонаправлены (рис. 3).

Применение алгоритма СНОЗЗ

Впервые СНОЗЗ был применен в блоках защиты синхронных и асинхронных электродвигателей — БМРЗ-УЗД, в них функция определения присоединения с ОЗЗ особенно востребована, так как отключение такого потребителя, как двигатель, может привести к изменениям в ходе ответственных технологических процессов. В дальнейшем на основе успешного опыта применения алгоритм СНОЗЗ был интегрирован во все линейки устройств БМРЗ, начиная с самых простых реле — БМРЗ-50.

При настройке каждого блока РЗА на отходящей линии для работы СНОЗЗ задаются уставки:

Несмотря на достаточную математическую сложность СНОЗЗ, какие-либо дополнительные уставки задавать не требуется, поэтому с точки зрения эксплуатации — это очень простое решение.

Срабатывание СНОЗЗ происходит при наличии ОЗЗ на присоединении. БМРЗ может быть настроен как на сигнализацию, так и на отключение от срабатывания СНОЗЗ. В руководствах по эксплуатации блоков для удобства приведена методика проверки СНОЗЗ для наладки присоединения перед вводом его в работу.

Многочисленные лабораторные и полевые испытания показали, что функция СНОЗЗ правильно срабатывает в 92 % случаев. В 8 % случаев наблюдалось несрабатывание, что обусловлено недостаточной чувствительностью. Ложных срабатываний не зафиксировано. Это важный момент: СНОЗЗ либо работает правильно, либо, чтобы не вводить в заблуждение оперативный персонал, не срабатывает вообще.
В заводском исполнении устройств БМРЗ функция СНОЗЗ реализована с действием на сигнализацию, также предусмотрена возможность настройки на отключение.

Применение усовершенствованных защит присоединений позволяет оперативному персоналу сразу определить фидер с ОЗЗ, значительно сократив время его поиска и количество переключений.

Источник

Защита от однофазных замыканий на землю

1.Общий (неселективный) контроль состояния изоляции сети относительно земли.

2.Избирательно (селективно) действующие средства, выявляющие замыкания на землю на отдельных присоединениях.

Общий контроль состояния изоляции и выявление однофазных замыканий на землю, как правило, основан на непрерывном измерении напряжения нулевой последовательности в контролируемой электрической сети.

Хотя существуют и другие методы защиты, основанные на контроле естественных высших гармонических составляющих в токах нулевой последовательности, на использовании токов непромышленной частоты, на контроле электрических величин переходного процесса и тд

При непрерывном измерении напряжения нулевой последовательности в контролируемой электрической сети выявляется лишь факт возникновения замыкания.

Но определить на каком из присоединений произошло повреждение, невозможно.

Поэтому приходится их поочередно отключать.

При отключении поврежденного присоединения напряжение нулевой последовательности в сети снижается до фонового уровня.

Этот признак и используется при поиске повреждения.

В соответствии с определением симметричных составляющих напряжение нулевой последовательности представляется так:

Отсюда следует, что в нормальном симметричном режиме, когда потенциал нейтрали сети равен нулю, а модули векторов ĖA0, ĖB0, ĖC0 равны соответствующим модулям векторов фазных э.д.с., напряжение нулевой последовательности в сети Ú = 0.

При замыкании фазы С на землю

Как видно, при металлическом замыкании фазы на землю модуль напряжения нулевой последовательности равен модулю фазной э.д.с. сети. Следовательно, действующее значение напряжения нулевой последовательности равно действующему значению фазного напряжения. Интегральное значение этого напряжения можно контролировать непосредственно с помощью реле, которое подключается к нейтрали сети через ТН (32).

Значение напряжения срабатывания (в масштабе первичных величин) выбирается по условию отстройки от максимально возможного напряжения нулевой последовательности, возникающего в контролируемой сети в нормальных для нее режимах:

Значение напряжения U0HP MAX определяется предельно допустимым потенциалом нейтрали (UN MAX), которое, в свою очередь, обусловлено степенью несимметрии емкостей фаз сети относительно земли:

Кроме этого, напряжение нулевой последовательности может возникать в сети как проявление замыканий на землю в смежных (внешних) сетях и погрешностей тракта измерений. В результате совместного воздействия этих двух факторов оно может составить 3-5 % UФ НОМ.

Принимая во внимание возможность появления напряжения нулевой последовательности под действием всех отмеченных факторов, как правило, выбирают:

Напряжение срабатывания реле определяется с учетом коэффициента трансформации ТН (kТН):

При стандартном значении максимального выходного напряжения трансформатора (фильтра) напряжения нулевой последовательности 100 В напряжение срабатывания реле равно 15 В. Это значение напряжения срабатывания иногда устанавливается без расчетов, так как оно соответствует минимально возможному напряжению срабатывания реле типа РН-53/60Д, используемого в защитах.

Время срабатывания защиты выбирается исходя из требований отстройки от действия основных (селективных) защит от однофазных замыканий на землю и может приниматься в диапазоне от 0,5 до 9 секунд.

Защиту от однофазных замыканий на землю, способную действовать селективно (автоматически выявлять поврежденное присоединение), можно выполнить по принципу контроля тока нулевой последовательности в присоединениях. Для реализации этого принципа на каждом присоединении устанавливается трансформатор (фильтр) тока нулевой последовательности (34), в цепь вторичной обмотки которого включается катушка реле тока (35).

При однофазном замыкании на землю на втором присоединении (в точке К1) ток нулевой последовательности в месте установки трансформатора ТА0-2 этого присоединения определяется суммарной емкостью исправной части сети, то есть суммарной емкостью всей сети, кроме собственной емкости поврежденного первого присоединения. Токи нулевой последовательности в местах установки других ТТ нулевой последовательности определяются только собственными емкостями присоединений, на которых установлены эти трансформаторы. Например, ток нулевой последовательности в месте установки ТА0-1 определяется емкостями первого присоединения. Если емкости отдельных присоединений примерно одинаковы и присоединений достаточно много, то ток нулевой последовательности поврежденного присоединения значительно больше, чем других, не поврежденных присоединений. Этот признак используется для автоматического выявления поврежденного присоединения. Таким образом, при возникновении однофазного замыкания на одном из присоединений срабатывает реле тока защиты, установленной на этом присоединении, и формируется сигнал на отключение именно поврежденного присоединения.

Ток срабатывания защиты выбирается по условию отстройки от собственного емкостного тока замыкания на землю контролируемого присоединения. Иными словами, ток срабатывания защиты должен быть больше собственного емкостного тока присоединения (IСПР) во всех нормальных режимах работы контролируемого присоединения и при повреждениях на смежных присоединениях:

Действующее значение первичного тока срабатывания защиты определяется так:

Значение емкостного собственного тока присоединения определяется в соответствии с п. 1.3:

Если конфигурация присоединения может изменяться (например, могут подключаться и отключаться участки кабельных линий или обмотки электрических машин), то в качестве расчетного значения емкости принимается максимально возможное значение.

Ток срабатывания реле определяется так:

Если расчетное значение тока срабатывания защиты меньше, чем минимально возможный ток срабатывания защиты (реле), то ток срабатывания защиты принимается равным этому технически достижимому минимальному значению.

Чувствительность защиты, установленной на присоединении с номером К, оценивается по значению коэффициента чувствительности:

Некоторые данные, необходимые для выбора параметров срабатывания защит от однофазных замыканий на землю, приведены в прил. 9.

Пусть имеется электрическая сеть с шиной 10 кВ и присоединенными отходящими линиями (36). Параметры сети приведены в табл. 2.2. Требуется определить параметры срабатывания защит, установленных на первом и втором присоединениях.

Ток срабатывания защиты, установленной на первом присоединении (питание электродвигателя), определяется так:

Принимаются следующие значения коэффициентов (для реализации на реле типа РТЗ-51 и ТТ нулевой последовательности типа ТЗЛМ): k3 = 1,2; kБР = 2,5.

Емкостной ток первого присоединения определяется суммарной емкостью кабельной линии и обмотки статора электродвигателя:

Если в рассматриваемой электрической сети имеются крупные электродвигатели, емкости фаз которых неизвестны, то приближенное значение составляющей емкостного тока (ТСМ), определяемой обмотками электродвигателя (при внешнем замыкании на землю), можно получить с помощью эмпирических формул :

I СМ ≈ 0,017 × SНМ (при номинальном напряжении 6 кВ);

I СМ ≈ 0,03 × SНМ (при номинальном напряжении 10 кВ).

Первичный ток срабатывания защиты:

I СЗ W1 = 1,2 × 2,5 × 0,7 = 2,1 А.

Коэффициент чувствительности защиты:

Требования по чувствительности защиты выполняются.

Ток срабатывания защиты, установленной на втором присоединении (линия магистрального типа, протяженность которой может изменяться), определяется так:

I CЗW2 k З k БР I CW2.

Значения коэффициентов (для реализации на реле типа РТЗ-51 и ТТ нулевой последовательности типа ТЗЛМ):kЗ = 1,2; kБР = 2,5.

Емкостной ток второго присоединения определяется суммарной емкостью отдельных участков кабельной линии:

Тогда первичный ток срабатывания защиты:

I CЗW2 = 1,2 × 2,5 × 3,5 = 10,5 А.

Коэффициент чувствительности защиты:

k ЧW2 = (ICW − ICW2) / IСЗW2 = (27,4 − 3,5) / 10,5 = 2,27 > 1,25

Требования по чувствительности выполняются.

Защита от однофазных замыканий на землю, способная действовать селективно, в электрических сетях с резистивным заземлением нейтрали может быть выполнена по принципу контроля тока нулевой последовательности в присоединениях (так же как и в сетях с изолированной нейтралью).

Методика выбора параметров срабатывания защит от однофазных замыканий на землю, устанавливаемых в сетях этого типа, определяется их особенностями.

Выбор тока срабатывания защит (так же как и защит, устанавливаемых в сетях с изолированной нейтралью) производится по условию отстройки от собственного тока присоединения при внешнем замыкании (этот ток равен емкостному току присоединения, как и в сети с изолированной нейтралью):

I СЗ > IСПР; IСЗ = kЗkБРIСПР.

При низкоомном заземлении нейтрали активная составляющая тока в месте повреждения и в месте установки защиты на поврежденном присоединении значительно больше емкостной составляющей. Емкостной составляющей тока можно пренебречь и считать, что защита реагирует на активную составляющую контролируемого тока. Тогда коэффициент чувствительности защиты можно определить так:

Если учесть, что ток при повреждении на контролируемом присоединении в этих сетях составляет несколько десятков ампер (определяется параметрами заземляющего резистора), то можно получить значительно более высокую чувствительность защиты от однофазных замыканий на землю, чем в сетях с изолированной нейтралью.

Пусть имеется электрическая сеть 10 кВ (37) с резистивным заземлением нейтрали. Основные параметры сети приведены в табл. 2.3. Требуется определить параметры срабатывания защит, установленных на первом и втором присоединениях, как и в предыдущем примере.

Ток срабатывания защиты, установленной на первом присоединении (питание электродвигателя), определяется так:

При реализации защиты на основе реле типа РТЗ-51 и ТТ нулевой последовательности типа ТЗЛМ можно принять: kЗ = 1,2;

Емкостной ток первого присоединения, определяемый суммарной емкостью кабельной линии и обмотки статора электродвигателя (табл. 2.3): IСW1 = 0,7 А.

Первичный ток срабатывания защиты: IСЗW1 = 1,2 × 1,25 × 0,7 = = 1,05 А.

Коэффициент чувствительности защиты, установленной на первом присоединении:

k ЧW1 = IRW/IСЗW1 = 57,8 / 1,05 = 55 > 1,25

Здесь IRW = ЕФ /RN = 5,78 × 103 / 100 = 57,8 А. Требования по чувствительности выполняются.

Ток срабатывания защиты, установленной на втором присоединении:

Здесь можно принять следующие значения коэффициентов: kЗ = 1,2; kБР = 1,25. Емкостной ток второго присоединения (табл. 2.3) IСW2 = 3,5 A.

Тогда первичный ток срабатывания защиты:

I СЗW2 = 1,2 × 1,25 × 3,5 = 5,25 А.

Коэффициент чувствительности защиты:

kЧW1 = IRW /IСЗW2 = 57,8 / 5,25 = 11 > 1,25.

Требования по чувствительности выполняются. Причем, как видно, чувствительность защит в сети с резистивным заземлением нейтрали значительно выше, чем в сети с изолированной нейтралью при аналогичных параметрах.

Источник

Озз защита что это

Езерский Владимир Георгиевич

Комбинированная защита от однофазных замыканий на землю

Защитам от однофазных замыканий на землю (ОЗЗ) в сетях 6-35 кВ посвящено много публикаций [1,2,3,4]. От 80 до 90% случаев повреждений в сетях 6-35 кВ вызвано однофазными замыканиями на землю – ОЗЗ. В настоящее время для защиты от ОЗЗ используют серийно выпускаемые устройства типа ЗЗН, УСЗ-ЗМ и др., а также различные устройства единичного и мелкосерийного производства [1]. Опыт многолетней эксплуатации различных по принципу действия устройств защиты от ОЗЗ, а также анализ многочисленных публикаций по данной тематике [1, 2, 3,4 и др.] позволяет с уверенностью утверждать, что общепризнанного по селективности и надежности действия устройства релейной защиты от ОЗЗ для сетей с различными режимами заземления нейтрали в настоящее время не существует.

Однако эти и подобные устройства позволяют достоверно определить ОЗЗ только при устойчивом характере замыкания на землю. Если процесс ОЗЗ протекает нестабильно, то характеристики тока нулевой последовательности имеют неустойчивый, случайный характер, что часто приводит либо к несрабатыванию, либо к излишнему неселективному срабатыванию устройств защиты от ОЗЗ.

(3 I _{0 50} ). При перемежающихся дуговых замыканиях направленная защита либо не действует, либо срабатывает неселективно.

– действие только при устойчивом ОЗЗ;

— значительные затраты времени на определения поврежденного фидера оператором.

Учитывая сказанное, при разработке селективно действующего устройства защиты от ОЗЗ для присоединений, отходящих от секций КРУ были поставлены следующие задачи:

1. Создать комбинированное устройство, сочетающее положительные свойства

направленной защиты от ОЗЗ, учитывающей ток основной частоты 50 Гц и защиты от ОЗЗ, использующей токи высших частот.

2. Повысить достоверность и автоматизировать процесс определения поврежденного присоединения с использованием высокочастотных составляющих тока 3 I ₀

3. Уменьшить вероятность излишнего действия направленной защиты

4. Обеспечить непрерывность действия устройства при устойчивых ОЗЗ

5. Обеспечить регистрацию одиночных и повторно-кратковременных ОЗЗ

В качестве направленной защиты в разработанном устройстве применена высо-кочувствительная защита от ОЗЗ, используемая в цифровых терминалах серии БМРЗ с начала их серийного выпуска в 1996.

В алгоритме этой защиты (обозначим её как Н₅₀) предусмотрено использование следующих величин:

50-70 мА в первичных значениях тока нулевой последовательности. Уставка по току 3 I ₀ в данной защите используется прежде всего для отстройки от небаланса и наводок во вторичной цепи ТТНП. Действующее значение тока 3 I ₀₅₀ информативного значения для работы алгоритма направленной защиты не имеет;

напряжения, соединенных в «разомкнутый» треугольник. Чувствительность по напряжению 3 U ₀ – 5 В, а устойчи-вость к перегрузке по напряжению 3 U ₀ –350 В длительно. Уставка по напряжению 3 U ₀ в данной защите используется прежде всего для отстройки от небаланса в цепях обмоток ТН. Действующее значение напряжения 3 U ₀ информативного значения для работы алгоритма направленной защиты не имеет;

Направленная защита Н₅₀ в терминалах серии БМРЗ имеет зону срабатывания по углу между векторами 3 I ₀ и 3 U ₀ – (170 ± 5 0 ), а

Защита Н₅₀ сохраняет свои свойства и в сетях с компенсированной нейтралью, когда ДГР настроен с «недокомпенсацией» и остаточная емкостная составляющая в токе 3 I ₀₅₀ при ОЗЗ превышает чувствительность защиты, равную 3 мА.

Известно, что рассматриваемый алгоритм Н₅₀ может срабатывать излишне (неселективно) при:

— ОЗЗ в сетях с перекомпенсацией;

— перемежающихся (прерывистых) дуговых ОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью.

Для устранения излишних отключений не следует допускать работу сетей в режиме перекомпенсации, а при возникновении неустойчивых дуговых замыканий следует блокировать работу алгоритма Н ₅₀. Однако в любом случае чувствительный орган защиты от ОЗЗ по 3 U ₀ может работать на сигнализацию.

Поэтому в комбинированной защите от ОЗЗ помимо алгоритма направленной защиты Н ₅₀ применен алгоритм ТЗ _вч, обеспечивающий контроль «свободных» составляющих, присутствующих в спектре тока 3 I ₀ при ОЗЗ – 3 I _0вч .

После срабатывания пускового органа значение тока 3 I _0ВЧ записывается в память устройства и может использоваться для:

— проведения измерений, выполняемых по принципу, использованному в устройстве типа УСЗ-3М, с передачей информации по каналу связи и последующего отключения поврежденного фидера по команде из АСУ;

Рис. 1 Время срабатывания ТЗ _ВЧ в зависимости от значения тока 3 I _0ВЧ

При задании уставок для алгоритма, использующего рассматриваемую характеристику, следует учитывать нестабильность параметров

Рассмотренные алгоритмы Н₅₀ и ТЗ_ВЧ объединяются в комбинированном устройстве защиты от ОЗЗ (рис. 2), причем выбор первого или второго алгоритма прои c ходит автоматически в зависимости от характера замыкания.

Рис. 2 Функциональная схема комбинированной защиты от ОЗЗ

Пуск одного из двух алгоритмов защиты от ОЗЗ осуществляется по результату спектрального анализа тока 3 I ₀ в начальной стадии замыкания, определяющего его коэффициент синусоидальности К_с по формуле:

Для практического использования коэффициента К_с в качестве условия выбора одного из двух алгоритмов, в комбинированном алгоритме защиты от ОЗЗ предусмотрено задание уставки К _сп, выбираемой из диапазона значений от 0,2 до 1,0.

При К_с > К_СП активизируется алгоритм направленной защиты Н₅₀, контролирующий направление мощности нулевой последовательности. При К_с К_СП. алгоритм защиты Н₅₀ блокируется и активизируется алгоритм защиты ТЗ_ВЧ. Предусмотрено действие обоих алгоритмов как на отключение, так и на сигнализацию.

Благодаря встроенному осциллографу, регистратору аварийных событий и регистратору кратковременных замыканий, обеспечена возможность корректировки уставок защиты на основе статистического анализа. Такой подход к определению уставок для защит от ОЗЗ в сетях с изолированной и компенсированной нейтралью более эффективен, чем расчетные методы. Кроме этого, массовое использование такого устройства позволит собрать и обобщить статистические данные, полезные для оценки работ других защит от ОЗЗ.

Как и во всех разработках НТЦ «Механотроника», пользователю обеспечены все сервисные возможности современного цифрового устройства РЗА. Дополнительно предусмотрена сигнализация каждого вида ОЗЗ. Комбинированная защита от ОЗЗ входит составной частью в многофункциональное устройство защиты отходящих линий типа БМРЗ-КЛ.

1. Шуин В.А., Гусенков А.В. Защиты от замыканий на землю в электрических сетях 6-10 кВ. М.:НТФ «Энергопрогресс». //Приложение к журналу, «Энергетик», выпуск 11(35) 2001, 102 с.

2. Шабад М.А. Защита от однофазных замыканий на землю в сетях 6-35 кВ. СПб, ПЭИПК.

3. Кискачи В.В. Защита от однофазных замыканий на землю в сетях напряжением 6-10 кВ с различным режимом заземления нейтрали типа ЗЗН.// Учебно-методическое пособие ИПКГС, 2001 г.

4. Шабад М.А. Автоматизация распределительных электрических сетей с использо-ванием цифровых реле. ПЭИПК, СПб, 2004 г.

5. Шабад М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. СПб,. ПЭИПК, 2003 г.

6. Миронов И.А. Автоматические устройства настройки компенсации емкостного тока замыкания на землю в сетях СН электростанций. Особенности настройки РЗ в сетях СН электростанций с различными способами заземления нейтрали.// Сборник докладов технического семинара в ОРГРЭС, стр. 43-50, 2004 г.

7. Протоколы опытов ОЗЗ на подстанциях 110/10 кВ. АО «Ленэнерго», 1997, 2000 г.г.

8. Борухман В.А. Об эксплуатации селективных защит от замыканий на землю в сетях 6-10 кВ и мероприятия по их совершенствованию.// «Энергетик», 2000 г., №1 стр.20-22

Публикацию подготовил О.Г. Захаров. 2012-09-07

Источник